来源：贝博app体育官网下载最新下载 发布时间：2024-04-24 23:41:31
1. 5M Pa～ 4M Pa ) 有明显区别, 故《隧道施工规范》中的注浆量计算公式(如下) 不能作为小导管注浆量的估算公式。
注浆液窜浆或跑浆常常会出现, 每个注浆管内的注浆量很不均匀, 因此理论单眼注浆量尚不能作为单孔注浆的一个控制指标, 应以整排小导管的理论推算总量作为控制指标。故按整排小导管上下各0. 5 m ～ 1 m 范围的岩土体内均已注浆填充考虑, 应以下列公式估算注浆总量。
道喷射厚度为5 cm～ 10 cm 的喷射砼或模筑砼封闭作为止浆层。待止浆层有一定强度时方可注浆, 防止浆液从各岩面裂隙中反渗。
用胶泥(水玻璃与水泥) 和麻丝缠绕, 使之与钻孔孔壁充分挤压塞紧, 实现注浆管的止浆和固定。胶泥未凝固到一定强度不得注浆。
压力应与规定压力配套, 不宜升压过快。注浆压力达到规定时应予以稳压一段时间, 以利浆液进一步渗缝。
原来管内贮存的裂缝水从相邻的导管流出, 当相邻的导管内流出浓浆时停止注浆, 关闭相邻管的止回阀, 再待达到控制压力时关闭该管的止回阀。然后在相邻管接上注浆软管, 打开止回阀进行衬压注浆, 待达到控制压力时停止压浆, 关闭该止回阀。
浆液体积, 中间加入的浆液体积, 最终剩余浆液体积, 认真记录、计算总体注浆量。
G ——岩体空隙率, %; 类3 %～ 5 % , à 类硬岩3 %～ 5 % , ? 类硬岩2 %～ 3 % , 软岩1 %～ 2 %。 实际施工中因钻孔偏差或钻眼内的地质原因, 注浆液窜浆或跑浆常常会出现, 每个注浆管内的注浆量很不均匀, 因此理论单眼注浆量尚不能作为单孔注浆的一个控制指标, 应以整排小导管的理论推算总量作为控制指标。故按整排小导管上下各0. 5 m ～ 1 m 范围的岩土体内均已注浆填充考虑, 应以下列公式估算注浆总量。 Q 3= (P×H?360) ×[ (R + t) 2- (R - t) 2 ]×G×L , 式中:Q 3 ——注浆量,m 3; H ——拱部小导管布设范围相对于圆心的角 度; R ——小导管位置相对于圆心的半径; t ——浆液扩散半径, 0. 5 m～ 1 m; L ——小导管有效长度,m; G ——岩体孔隙率, %; 类3 %～ 5 % , à 类 硬岩3 %～ 5 %、软岩2 %～ 3 % , ? 类硬岩2 %～ 3 % , 软岩1 %～ 2 %。 按此理可推算同一断面上单排或多排小导管的 注浆总量。
土石方工程量计算公式 土石方工程 一、人工平整场地: S=S底+2*L外+16 二、挖沟槽: 1. 垫层底部放坡: V=L*(a+2c+kH)*H 2. 垫层表面放坡 V=L*{(a+2c+KH1)H1+(a+2c)H2} 三、挖基坑(放坡) 方形: V=( a+2c+KH)* ( b+2c+KH)*H+1/3*K2H3 圆形: V=∏/3*h*(R2+Rr+r2) 放坡系数 类别放坡起点人工挖土机械挖土 坑内作业坑上作业 一、二类别 1.20 1：0.5 1：0.33 1：0.75 三类土 1.50 1：0.33 1：0.25 1：0.67 四类土 2.00 1：0.25 1:0.10 1：0.33 土石方工程 1.0.1 计算土石方工程量前，应确定下列各项资料； 1 土石方工土壤及岩石类别的划分，依照工程勘测资料与《计价规范》表A1.4-1《土壤及岩石(普氏)分类表》对照后确定； 2 地下水位标高及排(降)水方法； 3 土方、沟槽、基坑挖(填)起止标高、施工方法及运距； 4 岩石开凿、爆破方法、石碴清运方法及运距； 5 其他有关联的资料。 1.0.2 土方工程 1 平整场地： 1)平整场地工程量，按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。
2)平整场地是指建筑场地挖、填土方厚度在±30cm以内及找平。挖、填土方厚度超过±30cm以外时，按场地土方平衡竖向布置图另行计算。 2 挖土方按设计图示尺寸以体积计算。 3 挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘以挖土深度计算。 4 沟槽、基坑划分： 凡图示沟槽底宽在3m以内，且沟槽长大于槽宽三倍以上的为沟槽； 凡图示基坑底面积在20m2以内的为基坑； 凡图示沟槽底3m以外，坑底面积20m2以外，平整场地挖土方厚度在±30cm以外，均按挖土方计算。 5 挖沟槽、基坑需支挡土板时。挡土板面积，按槽、坑垂直支撑面积计算，支挡土板后，不得计算放坡。 6 挖沟槽长度，外墙按图示中心线长度计算；内墙按图示基础底面之间净长线长度(即基础垫层底之间净长度)计算；内外突出部分(垛、附墙烟囱等)体积并入沟槽土方工程量内计算。 7 地下室土方大开挖后再挖地槽、地坑，其深度以大开挖后土面至槽、坑底标高计算，加垂直运输和水平运输；如室外地面发生水平运输，则另计一次水平运输。 8 人工挖土方深度超过1.5m时，按表一增加工日。 表一 人工挖土方超深增加工日表 ┏━━━━━┯━━━━┯━━━━┯━━━━┓ ┃深度(以内)│2m │4m │6m ┃ ┠─────┼────┼────┼────┨ ┃工日/100m3│ 4.72│ 14.96│ 22.24┃ ┗━━━━━┷━━━━┷━━━━┷━━━━┛
暗挖隧道注浆工程量计算 一、计算依据 1、暗挖隧道设计图纸 我单位上报相关初步方案后，设计单位对现场现场进行踏勘，并结合现场真实的情况设计了相关暗挖施工图及规定了相关工艺，要求我单位严格按图进行实施工程。 暗挖隧道设计图纸中明确要求，初衬格栅（即支撑）距离为50cm，超前支护小导管为：L=2.25m，间距为300mm，隧道外扩2M范围内，沿隧道侧墙及拱顶设置及注浆，注浆种类为双液浆。 2、工程量现场确认单 工程量现场确认单，根据现场真实的情况，经实施工程单位、监理单位、业主单位三方现场确认，超前支护小导管为每榀格栅打设（格栅间距50cm），具体见工程量现场确认单确认数据。 工程量现场确认单第二页，第一条（4）款中：“0.5”为格栅距离。（7）款中计算公式中“159”为格栅榀数。 工程量现场确认单第二页，第二条，（4）款、（7）款计算原则同上。 3、实施工程的方案 0+626—0+666段暗挖施实施工程的方案中（第10页14行）及0+508—0+558段暗挖方案中第6页（倒数第7行）均对暗挖超前导管打设施工工艺进行了具体说明。 小导管长度方案为 1.5M，原因为方案为我单位上报初步方案，后经设计单位做详细设计，为保证安全施工，经业主单位、设计单位、实施工程单位三方确认按照小导管长度为2.25m 进行实施工程（具体见设计图纸）。 4、相关规范文件 根据《地铁暗挖隧道注浆实施工程技术规程》DBJ01-96-2004（具体见附件）中2.2.2条款相关要求，钢支撑（即暗挖隧道格栅）间距为50cm，为每个开挖循环注浆一次。 二、计算工程量 计算公式：Q=πR2Lnαβ n=0.41 α=0.8 β=1.1 1、1.8m*1.8m隧道注浆每延米隧道注浆量： （1）每延米隧道小导管长度：2*(3.14*2.4/2+1.2*2)/0.3*2.25=92.52m 备注：“2”为每米两个循环；“(3.14*2.4/2+1.2*2)”为拱顶及侧墙长度；“0.3”为小
市政暗挖工程小导管注浆的注浆量计算方法 查询一： 在浆液的黏稠度固定的情况下,注浆压力直接与岩(土)层的裂隙宽度和粗糙度、裂隙发育程度、裂隙水头压力有关。压力过高亦会劈裂岩(土)体,因此注浆压力一般控制在0.5MPa～1.0MPa。 注浆量计算： 小导管注浆单管浆液扩散半径一般为0.5m～1.0m。这与深孔超前围幕注浆的扩散半径2m～4m(管径75mm ～110 mm、注浆压力1.5MPa～4MPa )有明显区别, 故《隧道施工规范》中的注浆量计算公式(如下)不能作为小导管注浆量的估算公式。 =PR2×H×G×A×B, Q 1 ——注浆量,m3; 式中:Q 1 R——扩散半径,m; H——注浆管有效长度,m; G——岩体空隙率,%; A——注浆系数,0.7～0.9; B——浆液损耗系数,1.1～1.4。 据实际验证,以下计算公式相对符合实际单孔注浆量。 =PR2×L×G=P×[(0.6～0.7)×S]2×L×G Q 2 ——注浆量,m3; 式中:Q 2 S——小导管中心距离,m; L——小导管有效长度,m; R——考虑到注浆范围相互重叠的原则, 扩散半径取(0.6～0.7)×S,m; G——岩体空隙率,%; Ⅳ、Ⅴ级围岩取3%～5%，Ⅲ级围岩取2%～3%，软岩取1%～2%，堆积体取12%。 实际施工中因钻孔偏差或钻眼内的地质原因,注浆液窜浆或跑浆经常出现, 每个注浆管内的注浆量很不均匀,因此理论单眼注浆量尚不能作为单孔注浆的一
个控制指标, 应以整排小导管的理论推算总量作为控制指标。故按整排小导管上下各0.5 m～1m范围的岩土体内均已注浆填充考虑,应以下列公式估算注浆总量。 =(π×H/360)×[(R+t)2-(R-t)2]×G×L, Q 3 ——注浆量,m3; 式中:Q 3 H——拱部小导管布设范围相对于圆心的角度; R——小导管位置相对于圆心的半径; t——浆液扩散半径,0.5 m～1m; L——小导管有效长度,m; G——岩体孔隙率,%; Ⅳ、Ⅴ级围岩取3%～5%，Ⅲ级围岩取2%～3%，软岩取1%～2%，堆积体取12%。 按此理可推算同一断面上单排或多排小导管的注浆总量。仅仅为理论，但是根据现场情况，计量的做法是比较普遍的。 查询二： 隧道施工中常用的注浆如小导管、深孔注浆等，介绍了注浆量的计算方法。 一、注浆压力计算 根据注浆所处地层深度来估算。注浆压力随注浆深度增加而增加，浅部增加率快，深度增加率慢。 P=KH P—设计注浆压力（终压值）Mpa H—注浆处深度，m K—由注浆深度确定的压力系数，取值：0.03～0.028 二、注浆量计算 1、Q=Ahnα(1+β) Q—注浆量 A—注浆范围岩层面积 h—注浆长度 n—地层孔隙率（根据地层而定） α—注浆孔隙充填率，一般在0.7～0.9或通过试验
地基处理与边坡支护工程包括地基处理、基坑与边坡支护。对项目特征中“地层情况”的描述按表5.3.2和表5.3.6的土石划分，并根据岩土工程勘察报告按单位工程各地层所占比例（包括范围值）进行描述或分别列项；对无法准确描述的地层情况，可注明由投标人根据岩土工程勘察报告自行决定报价。项目特征中的“桩长”应包括桩尖，空桩长度=孔深-桩长，孔深为自然地面至设计桩底的深度。（一）地基处理(编号：010201) 如图5.3.4所示。在图5.3.4(a)中每个点位所代表的处理范围为A×B（矩形面积），共20个点位，所以处理范围面积为20×A×B；在图5.3.4(b)中，每个点位所代表的处理范围为A×B（菱形面积），共14个点位，所以处理范围面积为14×A×B。 预压地基是指在地基上进行堆载预压或真空预压，或联合使用堆载和真空预压，形成固结压密后的地基。堆载预压是地基上堆加荷载使地基土固结压密的地基处理方法。真空预压是通过对覆盖于竖井地基表面的封闭薄膜内抽真空排水使地基土固结压密的地基处理方法。
强夯地基属于夯实地基，即反复将夯锤提到高处使其自由落下，给地基以冲击和振动能量，将地基土密实处理或置换形成密实墩体的地基。 振冲密实是利用振动和压力水使砂层液化，砂颗粒相互挤密，重新排列，空隙减少，提高砂层的承载能力和抗液化能力，又称振冲挤密砂石桩，可分为不加填料和加填料两种。 褥垫层是CFG复合地基中解决地基不均匀的一种方法。如建筑物一边在岩石地基上，一边在黏土地基上时，采用在岩石地基上加褥垫层（级配砂石）来解决。
前言 岩溶地质现象一直是人们研究的对象，对其的发育过程及形态特征已经有深刻的认识，路基中的岩溶一直是路基长期稳定的重大隐患，文章对路基岩溶病害的常见类型和注浆加固治理方法进行了分析。 1 路基岩溶病害常见类型主要包括以下几种情况[1] 1.1 由于地下洞穴顶板的坍塌，或因溶洞内充填物被地下水的运动所带走，使位于其上的路基发生塌陷、下沉或开裂。 1.2 较大的石芽石形成的地基局部不均匀，易使路基产生差异变形，且石芽周围充填软塑红粘土，影响路基的设计与施工。 1.3 雨季落水洞难以及时下排水石，易在洼地、槽谷等形成积水区，从而影响路基的稳定性。由于地下岩溶水的活动或因地面水的排泄不畅，而导致路基基底冒水、水淹路基、水冲路基等病害。 1.4 漏斗使地面呈凹陷状，其内土质疏松，填筑路基后，易引起进一步塌陷。 2 注浆方法的分类 目前土体注浆方法按常规可分为两大类，即静压注浆法和高压喷射注浆法[2-3] 2.1 静压注浆法 静压注浆法是利用液压、气压和电化学的原理，通过注浆管将能强力固化的浆液注入地层中，浆液以充填、渗透、挤密和劈裂等方式，挤走土颗粒或岩石裂隙中的水分和空气后占据其位置，浆液固结后将原来松散的土粒或裂隙胶结成一个整体，从而改变岩土体的物理力学性质。静压注浆法适用土质范围：中粗砂及砂砾石，破碎岩石与卵砾石，软粘土和湿陷性黄土。 2.2 高压喷射注浆法 高压喷射注浆法是利用高压射流切割原理，通过带有喷嘴的注浆管在土层的预定深度以高压设备使浆液或水成为20Mpa左右或更高的高压射流从喷嘴中喷射出来，冲击切割土体，当喷射流的动压超过土体结构强度时，土粒便从土体中剥离。一部分细小的颗粒随浆液冒出地面，其余土粒在喷射流的冲击力、离心力和重力的作用下，与浆液搅拌混合，并按一定的浆土比例和质量大小有规律的重新排列，浆液凝固后，便在土中形成一个固结体。固结体是浆液与土以半置换或全置换的方式凝固而成的。高压喷射注浆法适用土质范围为砂类土、粘性土、湿陷性黄土和淤泥。
浅谈对隧道超前小导管注浆的质量管理和计量控制 发布日期：2007/02/07 来源：傅伟何敏芳 [摘要]：隧道超前小导管加钢支撑辅助开挖的施工工艺特别适用于自稳时间较短的砂层、砂卵（砾）石层、小断层带、软弱围岩带、浅埋地段、地下水较多的较弱破碎围岩地段。本文就超前小导管注浆工艺中的质量管理和计量控制方面的问题进行探讨，供各位同行参考。 [关键词]：隧道；超前小导管注浆；质量管理；计量控制 超前小导管注浆加钢支撑是隧道工程辅助开挖的一种施工工艺，简称小管棚施工工艺。该工艺特别适用于自稳时间较短的砂层、砂卵（砾）石层、小断层带、软弱围岩带、浅埋地段、地下水较多的较弱破碎围岩地段。小管棚施工工艺相对于大管棚施工工艺比较，具有相对简单便捷、经济实效。一般隧道进、出口端往往属于地质围岩类别低、自稳性差、开挖面渗水多的情况，因此超前小导管加钢支撑辅助开挖的进洞施工工艺被普遍采用。 但在实践施工中普遍存在对小导管注浆的作用认识不清、对其工艺流程中的操作把关不严、对注浆量的控制不当等情况，造成实际注浆止水效果不明显、围岩固结不佳、计量注浆量远大于实际注浆量等问题。现将本人在工程施工中积累的部分经验和推导出来的公式供大家探讨。 一、小导管注浆的分类 根据不同的注浆目的注浆材料一般分为二类：第一类为注水泥砂浆，其主要作用为增强导管的刚度，如浙江17省道十八跳隧道；第二类为注水泥浆或水泥—水玻璃双液浆等化学浆液，其主要作用为： （1）通过浆液的化学作用，将坑道周围喷浆区的松散岩体在短时间凝固并达到一定自稳力，为掘进时的施工安全提供保障； （2）浆液进入岩（土）体的空隙凝结固化后起防水作用。 水泥—水玻璃双液浆的固结时间一般为4小时左右，单液水泥浆的固结时间一般为8小时左右。在甬金高速公路白峰岭隧道金华端施工中，右洞为水泥—水玻璃双液注浆，左洞为水泥浆单液注浆，在地质条件、施工操作工
工程量计算规则及公式 : 一、平整场地:建筑物场地厚度在±３0cm以内得挖、填、运、找平。 １、平整场地计算规则 （1）清单规则:按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 （2）定额规则:按设计图示尺寸以建筑物外墙外边线米以平方米面积计算. 2、平整场地计算公式 S=(A+4）×（B+4）=S底+２L外+16 式中:S———平整场地工程量;A——-建筑物长度方向外墙外边线长度;Ｂ——-建筑物宽度方向外墙外边线长度;Ｓ底---建筑物底层建筑面积;L外—-—建筑 物外墙外边线周长。 该公式适用于任何由矩形组成得建筑物或构筑物得场地平整工程量计算。 二、基础土方开挖计算 开挖土方计算规则 (1）、清单规则:挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。 （2)、定额规则：人工或机械挖土方得体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底得长乘以槽底得宽,槽底长与宽就是指基础底宽外加工作面,当需要放坡时，应将放坡得土方量合并于总土方量中。 ２、开挖土方计算公式：
(１）、清单计算挖土方得体积：土方体积=挖土方得底面积×挖土深度. (2）、定额规则:基槽开挖：Ｖ=（A+2C+K×Ｈ）Ｈ×L.式中:V—-—基槽土方量；A———槽底宽度;C———工作面宽度；H--—基槽深度；L———基槽长度。、 其中外墙基槽长度以外墙中心线计算,内墙基槽长度以内墙净长计算，交接重合出不予扣除。 基坑开挖:Ｖ=1／6H[Ａ×B＋a×b＋(A+a)×（Ｂ+b）＋a×b]。式中:V——-基坑体积;A—基坑上口长度;Ｂ——-基坑上口宽度;ａ—-—基坑底面长度;b—-—基坑底面宽度。 三、回填土工程量计算规则及公式 1、基槽、基坑回填土体积=基槽（坑）挖土体积—设计室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分得体积。 式中室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分得体积一般包括垫层、墙基础、柱基础、以及地下建筑物、构筑物等所占体积 2、室内回填土体积=主墙间净面积×回填土厚度－各种沟道所占体积 主墙间净面积=Ｓ底—(L中×墙厚+L内×墙厚） 式中：底—-—底层建筑面积；L中———外墙中心线长度；L内———内墙净长线长度. 回填土厚度指室内外高差减去地面垫层、找平层、面层得总厚度，如右图：四、运土方计算规则及公式: 运土就是指把开挖后得多余土运至指定地点，或就是在回填土不足时从指定地点取土回填.土方运输应按不同得运输方式与运距分别以立方米计算。 运土工程量=挖土总体积—回填土总体积 式中计算结果为正值时表示余土外运，为负值时表示取土回填。 五、打、压预制钢筋混凝土方桩
市政暗挖工程小导管注浆的注浆量计算方法查询一： 在浆液的黏稠度固定的情况下,注浆压力直接与岩(土)层的裂隙宽度和粗糙度、裂隙发育程度、裂隙水头压力有关。压力过高亦会劈裂岩(土)体,因此注浆压力一般控制在 0.5MPa～ 1.0MPa。 注浆量计算： 小导管注浆单管浆液扩散半径一般为 0.5m～ 1.0m。这与深孔超前围幕注浆的扩散半径2m～4m(管径75mm～110mm、注浆压力 1.5MPa～4MPa)有明显区别,故《隧道施工规范》中的注浆量计算公式(如下)不能作为小导管注浆量的估算公式。Q1=PR2×H×G×A×B, 式中:Q1——注浆量,m3; R——扩散半径,m; H——注浆管有效xx,m; G——岩体空隙率,%; A——注浆系数, 0.7～ 0.9; B——浆液损耗系数,
1.1～ 1.4。 据实际验证,以下计算公式相对符合实际单孔注浆量。Q2=PR2×L×G=P×[( 0.6～ 0.7)×S]2×L×G 式中:Q2——注浆量,m3; S——小导管中心距离,m; L——小导管有效xx,m; R——考虑到注浆范围相互重叠的原则,扩散半径取( 0.6～ 0.7)×S,m;G——岩体空隙率,%;Ⅳ、Ⅴ级围岩取3%～5%，Ⅲ级围岩取2%～3%，软岩取1%～2%，堆积体取12%。 实际施工中因钻孔偏差或钻眼内的地质原因,注浆液窜浆或跑浆经常出现,每个注浆管内的注浆量很不均匀,因此理论单眼注浆量尚不能作为单孔注浆的一个控制指标,应以整排小导管的理论推算总量作为控制指标。故按整排小导管上下各 0.5m～1m范围的岩土体内均已注浆填充考虑,应以下列公式估算注浆总量。Q 3=(π×H/360)×[(R+t)2-(R-t)2]×G×L, 式中:Q3——注浆量,m3; H——拱部小导管布设范围相对于圆心的角度; R——小导管位置相对于圆心的半径;
注浆量的确定 为了减小和防止地面沉降，在盾构掘进中，要尽快在脱出盾构后的衬砌背面环形建筑空隙中充填足量的浆液材料。根据地质条件，确定浆液配比、注浆压力、注浆量及注浆起讫时间对同步注浆能否达到预期效果起关键作用。 二次（或多次）压浆是弥补同步注浆的不足，减少地表沉降的有效辅助手段，可使盾构在穿越建筑物、地下管线时，大大降低地面沉降。 1．注浆目的 (1) 使管片尽早支承地层，减少地基沉陷量，保证环境安全； (2) 确保管片衬砌早期稳定性； (3) 作为隧道衬砌防水的第一道防线，提供长期、匀质、稳定防水功能； 2．注浆方式 盾构机掘进过程中形成的管片与土体之间的空隙将采用注浆回填，浆液是通过运浆车送到洞内，注浆与掘进保持同步，采用同步注浆。 盾构推进中的同步注浆和衬砌壁后补压浆是充填盾构壳体与管片圆环间的建筑间隙和减少后期土体变形的有效手段，同时也可加强隧道的稳定性，也是盾构推进施工中的一道重要工序。为了防止盾构机注浆孔堵塞，同步注浆选择具有和易性好、泌水性小的浆液进行及时、均匀、定量压注，确保其建筑空隙得以及时和足量的充填，浆液配比如表9-9。压浆量和压浆点视压浆时的压力值和地层变形监测数据而定。压浆属一道重要工序，须指派专人负责，对压入位置、压入量、压力值均作详细记录，并根据地层变形监测信息及时调整，确保压浆工序的施工质量。 所配出的浆液应具备以下性能： (1) 不堵塞盾构机注浆孔； (2) 和易性好，能更好地充填盾构推进造成的间隙； (3) 可以防止因浆液固结体积减小而引起的地面沉降；
(4) 提供一个围绕隧道衬砌的长期、匀质、稳定的防水层； 注浆量可根据监测信息分析视情况而定，浆液配比也可视情况适当进行调整。 在盾构掘进的过程中，每环注浆量控制在建筑空隙150%～200%，为减少地下的后期变形，必要时进行衬砌壁后注浆，注浆参数及注浆点的选择根据实际情况而定（待100m试验段施工得出的数据而定）。二次注浆采用水泥浆，但在隧道开挖对地表建筑物或管线有较大影响的地段，为减少地面沉降，选择速凝型浆液，在水泥浆中添加适当比例的水玻璃。 各项控制压力的选择考虑以下因素： (1) 注浆位置的水压力和土压力； (2) 不能使管片因受压而错位变形； (3) 不会对盾尾密封刷造成损害； (4) 既能防止地面下沉超限，又不导致地面隆起超限； (5) 浆液不会进入土仓 上述压力在初步确定以后，还要根据地质情况和地面监测结果等进行调整。 注浆操作既可人工又可自动，控制开关设在盾构机操作盘上。 每环掘进之前，都要确认注浆系统的工作状态处于正常，并且浆液储量足够，掘进中一旦注浆系统出现故障，立即停止掘进进行检查和修理。 3．注浆主要参数 (1) 注浆压力 根据注浆目的要求调整注浆压力，充分充填盾构施工产生的地层空隙，避免由此引起的地表沉陷，影响地表建筑物与地下管线的安全。同时，防止过大的注浆压力引起地表有害隆起或破坏管片衬砌。同步注浆注浆压力应大于开挖面的土压力，一般可控制在1.1～1.2倍的静止土压力范围内。 (2) 注浆量 Q=V·λ λ—指注浆率（一般取150%～200%） V—盾构施工引起的空隙（m3） V=π（D2-d2）L/4 D—指盾构切削外径（m）（削切外径11.93m）
竖井小导管注浆量计算 一、注浆量计算 方法一： Q=Ahnα(1+β) Q—注浆量； A—注浆范围岩层表面积； h—注浆有效长度； n—地层孔隙率（根据地层而定）； α—注浆孔隙充填率，一般在～或通过试验； β—浆液损失率，一般取10～30％； 其中A=（+）*2*（**2），（+）*2为注浆周长，（**2）为注浆扩散高度; h为注浆有效长度，由于导管水平夹角为30°故h=cos30° *3.0m=2.6m; n为，设计给出天然孔隙比（e0=V孔/(V总- V孔）=,推出天然孔隙率n=V孔/V总=；(注：n的取值现场实际情况较其它类似情况大得多)； α注浆孔隙充填率，估取； β浆液损失率，估取20％；（注：未考虑现场涌水量过大，20%为保守估计值）； 据上，当小导管每环间距时： Q=（+）*2*（**2）****（1+）
=38.76m3 则每延米注浆量Q==25.84m3 故总的注浆量Qm=*=为图纸注浆范围) 方法二（参照横通道小导管注浆计算原理，即按总量计算注浆 量）： 每环注浆总量：Q=S*G*L = * ** =38.656m3 S——注浆扩散范围面积（扩散范围暂为0.7m）； G——岩体孔隙率（根据孔隙比换算成孔隙率）,本围岩孔隙率较大，暂取较小值39%。 L——导管有效长度,m，为 3.0m； 则每延米注浆量Q= =25.77m3 故总的注浆量Qm=*=为图纸注浆范围) 二、水泥-水玻璃双液计算 竖井注浆为水泥-水玻璃双液，体积配合比根据实际需要现场调配，其依据是根据文献《山东交通科技》（见附件）一书总第一百 六十九期（2004年12月）对隧道注浆（水泥-水玻璃双浆液）的探讨，现场体积配合比根据实际调配为1：（水泥浆：水玻璃），水 泥浆重量比为1：1(水泥：水)。水泥浆密度为m3,水玻璃密度为m3,计算如下：
市政暗挖工程小导管注浆的注浆量计算方法 在浆液 的黏稠度固定的情况下, 注浆压力直接与岩(土) 层 的裂隙宽度和粗糙度、裂隙发育程度、裂隙水头压力 有关。压力过高亦会劈裂岩(土) 体, 因此注浆压力一 般控制在0. 5M Pa～ 1. 0M Pa。 4 注浆量计算 小导管注浆单管浆液扩散半径一般为0. 5 m～ 1. 0 m。这与深孔超前围幕注浆的扩散半径2 m～ 4 m ( 管径7 5 mm ～ 110 mm、注浆压力为 1. 5M Pa～ 4M Pa ) 有明显区别, 故《隧道施工规范》 中的注浆量计算公式(如下) 不能作为小导管注浆量 的估算公式。 Q 1= PR 2×H ×G×A×B, 式中:Q 1 ——注浆量,m 3; R ——扩散半径,m; H ——注浆管有效长度,m; G ——岩体空隙率, %; A ——注浆系数, 0. 7～ 0. 9; B ——浆液损耗系数, 1. 1～ 1. 4。 据实际验证, 以下计算公式相对符合实际单孔 注浆量。 Q 2= PR 2×L ×G= P×[ (0. 6～0. 7) ×S ]2×L ×G 式中:Q 2 ——注浆量,m 3; S ——小导管中心距离,m; L ——小导管有效长度,m; R ——考虑到注浆范围相互重叠的原则, 扩 散半径取(0. 6～0. 7) ×S ,m; G ——岩体空隙率, %; 类3 %～ 5 % , à 类硬岩3 %～ 5 % , ? 类硬岩2 %～ 3 % , 软岩1 %～ 2 %。 实际施工中因钻孔偏差或钻眼内的地质原因, 注浆液窜浆或跑浆经常出现, 每个注浆管内的注浆 量很不均匀, 因此理论单眼注浆量尚不能作为单孔 注浆的一个控制指标, 应以整排小导管的理论推算 总量作为控制指标。故按整排小导管上下各0. 5 m ～ 1 m 范围的岩土体内均已注浆填充考虑, 应以下 列公式估算注浆总量。 Q 3= (P×H?360) ×[ (R + t) 2- (R - t) 2 ]×G×L , 式中:Q 3 ——注浆量,m 3; H ——拱部小导管布设范围相对于圆心的角 度;
竖井小导管注浆量计算 一、注浆量计算 方法一: Q=Ahnα(1+β) Q—注浆量; A—注浆范围岩层表面积; h—注浆有效长度; n—地层孔隙率(根据地层而定); α—注浆孔隙充填率,一般在0、7～0、9或通过试验; β—浆液损失率,一般取10～30％; 其中A=(6、6+5、2)*2*(0、5*1、5*2), (6、6+5、2)*2为注浆周长,(0、5*1、5*2)为注浆扩散高度; h为注浆有效长度,由于导管水平夹角为30°故h=cos30°*3.0m=2.6m; n为0、39,设计给出天然孔隙比0、65(e0=V孔/(V总- V孔)=0、65),推出天然孔隙率n=V孔/V总=0、39;(注:n得取值现场实际情况较其它类似情况大得多); α注浆孔隙充填率,估取0、9; β浆液损失率,估取20％;(注:未考虑现场涌水量过大,20%为保守估计值); 据上,当小导管每环间距1、5m时: Q=(6、6+5、2)*2*(0、5*1、5*2)*2、6*0、39*0、9*(1+0、2)
=38.76m3 则每延米注浆量Q=38、76/1、5=25.84m3 故总得注浆量Qm=13、635*25、84=352、33m3(13、635m为图纸注浆范围) 方法二(参照横通道小导管注浆计算原理,即按总量计算注浆量): 每环注浆总量:Q = S*G*L = (8、0*6、6-5、2*3、8) *0、39*3、0 =38.656m3 S——注浆扩散范围面积(扩散范围暂为0.7m); G ——岩体孔隙率(根据孔隙比换算成孔隙率),本围岩孔隙率较大,暂 取较小值39%。 L ——导管有效长度,m,为3.0m; 则每延米注浆量Q=38、656/1、5 =25.77m3 故总得注浆量Qm=13、635*25、77=351、37m3(13、635m为图纸注浆范围) 二、水泥-水玻璃双液计算 竖井注浆为水泥-水玻璃双液,体积配合比根据实际需要现场调配,其依据就是根据文献《山东交通科技》(见附件)一书总第一百六十九期(2004年12月)对隧道注浆(水泥-水玻璃双浆液)得探讨,现场体积配合比根据实际调配为1:0、5(水泥浆:水玻璃),水泥浆重量比为1:1(水泥:水)。水泥浆密度为1、52g/m3,水玻璃密度为1、38g/m3,计算如下:
建筑工程主要工程量计算规则及公式—桩基施工 1、打预制钢筋混凝土桩的体积，按设计桩长以体积计算，长度按包括桩尖的全长计算，桩尖虚体积不扣除。计量单位：m3，体积计算公式如下： V=桩截面积设计桩长（包括桩尖长度） 2、送钢筋混凝土方桩（送桩）：当设计要求把钢筋砼桩顶打入地面以下时，打桩机必须借助工具桩才能完成，这个借助工具桩(一般2～3m长，由硬木或金属制成)完成打桩的过程叫送桩。计算方法按定额规定以送桩长度即桩顶面至自然地坪另加0.5米乘以横截面积以立方米计算，计量单位：m3，公式如下： V=桩截面积（送桩长度+0.5m) 送桩长度设计桩顶标高至自然地坪。 3、接桩：接桩是指按设计要求按桩的总厂分节预制运至现场先将第一根桩打入将第二根桩垂直吊起和第一根桩相连后再继续打桩 硫磺胶泥按桩计量单位：m2；按桩截面积 电焊接桩计量单位：t ；按包角钢或包钢板的重量。 二、打、压预应力钢筋砼管桩 按设计桩长以体积计算，长度按包括桩尖的全长计算，桩尖虚体积不扣除，管桩的空心体积应扣除，管桩的空心部分设计要求灌注混凝土或其他填充材料时，应另行计算。计量单位：m3，体积计算公式如下： V=桩截面积设计桩长（包括桩尖长度）
桩内灌芯工程量计算，计量单位：m3 V=管桩桩孔内径截面积设计灌芯深度 三、灌注桩 （1）打孔沉管灌注桩单打、复打：计量单位：m3 V=管外径截面积（设计桩长+加灌长度） 设计桩长根据设计图纸长度如使用活瓣桩尖包括预制桩尖，使用预制钢筋混凝土桩尖则不包括 加灌长度用来满足砼灌注充盈量，按设计规定；无规定时，按0.25m计取。 （2）、夯扩桩：计量单位：m3 V1（一、二次夯扩）=标准管内径截面积设计夯扩投料长度（不包括预制桩尖） V2（最后管内灌注砼）=标准管外径截面积（设计桩长+0.25） 设计夯扩投料长度按设计规定计算。 （3）钻孔混凝土灌注桩 成孔工程量，计量单位：m3 钻土孔V=桩径截面积自然地面至岩石表面的深度； 钻岩孔V=桩径截面积入岩深度度 混凝土灌入工程量，计量单位：m3 V=桩径截面积有效桩长，有效桩长设计有规定按规定，无规定按下列公式： 有效桩长=设计桩长（含桩尖长）+桩直径 设计桩长桩顶标高至桩底标高
1、注浆工程调查 首先进行工程地质和岩土工程性质的调查。调查的范围是地层需要处理的范围。 工程调查的目的是解决以下三个问题： (1) 能否采用注浆方法处理； (2) 注浆处理时采用何种浆液材料，注浆压力和注浆量的确定； ⑶注浆处理后，地层强度增加或渗透性减小的程度。 工程调查的内容包括以下几点： (1) 注浆区的地质构造及浆液可能流失的通道和空穴； (2) 地质分层及需要注浆处理地层的土质或岩性特征； (3) 需要处理地层的强度或渗透程度； (4) 构筑物的损害程度和注浆会对周围构筑物的影响； (5) 注浆过程中，废浆排放对环境的影响和注浆后地下水位的变化对邻近居民饮水及灌溉的影响。 2、粘性土注浆加固，多采用劈裂注浆。土体的力学特性较为重要。工程调查中的试验内容分为室内土工试验和现场试验。 注浆调查的试验内容
2. 水力学性质方面：抽水或压水试验 3. 水流、水质方面：地下水流向、流速 ，水的pH 值和离子含量 4. 节理裂隙统计：节理的组数、产状、 密度、宽度、粗糙度等 5. 岩体力学性质：裂隙的水力劈裂，断 裂指数 3、地基加固计算 计算注浆量时应考虑：注浆类型、岩土的孔隙率和裂隙率、浆液充填程度等因素。 劈裂注浆的注浆量与注浆范围内浆脉的多少有关，浆脉越多，注浆量也越多，注浆 效果也越好。但浆液不可能无限制地注，应该有个最佳的注浆量 劈裂注浆的注浆量计算 对于脉状劈裂注浆，只考虑孔隙率为主体的注浆率是不能确定注浆量的。下面从三 个方面来求注浆量。 1） 从土的含水率来求注浆量 1 ?土颗粒分析 2.空隙率 1 ?地基强度方面：动力、静力触探，旁 压试验 3. 透水系数 4. 土的含水量 5. 土的密度与土颗粒比重 6. 有机质含量
浅析三轴水泥搅拌桩水泥用量及注浆量控制和工程量的计算 本文摘自中国论文网，原文地址：摘要：根据型钢水泥土搅拌墙作业规程 JGJ199-2010，结合工程实例阐述三轴水泥搅拌桩施工过程中水泥用量及注浆量的计算和现场控制措施，以及根据浙江省市政工程预算定额（2010）及其定额解释阐述三轴水泥搅拌桩工程量的计算方式，为省内类似工程施工提供参考。中国论文网关键词：三轴水泥搅拌桩水泥用量及水泥浆量计算与控制工程量计算 中图分类号：文献标识码：A 文章编号： 三轴水泥搅拌桩就是利用新型的三轴搅拌桩机就地利用三轴螺旋式或螺旋叶片式两种搅拌机头钻进旋转切削土体，同时在其中两轴钻头端部将水泥浆液喷入土体，并在中轴钻头端部喷入高压空气，对水泥土进行充分搅拌，并置换出部分水泥土浆。在完成的三轴水泥搅拌桩内插入H型钢，就是型钢水泥土搅拌墙（一般在搅拌桩施工结束后30分钟内，再将H型钢插入搅拌桩体内，固化后形成水泥土“地下连续墙”墙体）。其主要特点是构造简单，止水性能好，工期短，造价低，环境污染小，特别适合城市建设中的深基坑工程。 型钢水泥土搅拌墙在市政工程的应用比较普遍，如管道沟槽的开挖、地铁车站的出入口基坑、过江隧道及城市地下通道的明挖段的围护结构等；三轴水泥土搅拌桩单独作为截水帷幕，具有土层适应性强、截水性能好、施工速度快、造价低等特点，在杭州粉土地区应用广泛，已基本取代高压旋喷桩；在软土地基上，采用三轴水泥土搅拌桩加固土体的效果明显优于普通水泥土搅拌桩，在开挖深度较深、环境保护要求严格的工程中应用较为普遍。
通过水灰比确定水泥浆中水泥用量 小导管注浆： 根据围岩条件、施工条件、机械设备，需要对围岩进行加固处理的，往往很多情况下会考虑到小导管注浆。 小导管外径一般根据钻孔直径选择，一般选用φ42~50mm的热轧钢管，长度3~5m，外插角10°~30°，管壁每隔10~20cm交错钻眼，眼孔直径为6~8mm。采用水泥浆或水泥-水玻璃浆液注浆时，浆液配合比一般由实验室提供，注浆压力一般在 0.5~ 1.0mpa，必要时在孔口处设置止浆塞。纵向小导管不小于1m的水平搭接长度，环向间距20~50cm。 一般情况下，水泥浆水灰比一般是选择1：1，或者是1： 0.5种水灰比在水泥浆中较为常见，在设计中也是经常采用这两种水灰比。 已知水的密度是1g/1cm3,水泥的密度一般是 3.0~ 3.3g/cm3;水灰比为1： 0.5的水泥浆密度计算过程为： 理论计算：（3.1*1+1* 0.5）/ 1.5= 2.4g/cm3 实际可以按照试验规程GB／T50080-2002普通混凝土拌合物性能试验方法标准测试。水灰比为1：1水泥浆密度计算过程为：
理论计算：（3.1*1+1*1）/2= 2.05g/cm3其实有时候，现场施工的水泥浆只要知道水灰比，基本上就能计算1方水泥浆需要多少水泥；m/ 3.1+m/1=1(m为质量，考虑到水灰比为1：1）则1方水泥浆需要750kg水泥如果水灰比为1： 0.5说明： 1、水泥是不溶于水的，水泥浆实际是一种悬浮物，在计算过程中不能按照溶液、溶剂，饱和或不饱和进行计算，容易走入误区； 则： m/ 3.1+ 0.5m/1=1 则1方水泥浆需要1。2t水泥。基本上实际情况与此相符 通过已知水泥的用量，可以反推水泥浆的方量而这正是实际施工中最需要的数据，所以在现场收方时一般通过数水泥袋的包数就可以知道水泥浆的方量，再通过已知水泥浆每方的单价，确定注浆的成本。 比如说现场实际使用1t水泥，则知道水灰比，就完全可以确定水泥浆体积v。则v= 1.32m3 业主基本上给的水泥浆单价一般在800~850元/m3则： 1.32*825=1091元 其实很多时候设计院在设计过程中通过公式来计算水泥浆方量，但在实际计量工作中未必会采纳，因为实际情况与设计未必相符，如考虑到围岩裂隙发
六号线西延以“项”计分部分项清单项目组价工程量 核算原则 （仅用于新增工程、新增清单项或调整原则中允许按施工图重新计算 情况） （一）超前支护注浆 1、注浆量 以单管注浆量乘以小导管根数计算。 单管注浆量计算公式：Q1=πR2Lnαβ 式中：R—浆液扩散半径（按0.25米算） L—注浆长度（按小导管长度减去1米计算） n—地层空隙率（按地质报告取） α—地层填充系数，取0.8 β—浆液消耗系数，取1.1 2、锁脚锚管 按施工图图示计算。 3、注意事项 （1）超前支护注浆清单项目特征包含锁脚锚管。 （2）不包含特、一级风险源范围内的超前注浆。扣减特、一级风险源加固范围内的小导管及超前注浆工程量。 （3）小导管排数计算结果四舍五入取整（不加一）；每排小导管根数四舍五入取整（（不加一））。 （二）初支背后注浆 1、注浆量
以每延米注浆量乘以暗挖隧道初支外皮长度计算。 每延米注浆量计算公式：Q2=0.02Lβ 式中：L—断面布设初衬注浆管范围弧长 β—损耗系数，取1.1 2、初支背后注浆的小导管数量按图示计算。 （三）二衬背后注浆浆液工程量 1、注浆量 以每延米注浆量乘以暗挖隧道二衬外皮长度计算。 每延米注浆量计算公式：Q3=0.01Lβ 式中：L—断面起拱线以上布设二衬注浆管范围弧长 β—为损耗系数，取1.5 2、二衬背后注浆可利用防水板注浆圆盘进行二衬背后注浆，不单独计算注浆管及注浆圆盘的数量。 （四）封闭掌子面工程计算原则 按纵向间距10米一素封，30米一网喷，全断面封闭计算。素封喷砼厚度50mm；挂网喷砼厚度100mm，单层钢筋网（Φ6@150x150）；喷射混凝土标号同初期支护；只计算喷射混凝土的工程量及钢筋的工程量。 （五）深孔注浆（标黄部分不适用于新线、新增风险源及以风险源项调整原则中可按实际工程量计算情况工程量仅计算浆液量。不单独计算止浆墙及注浆孔成孔数量。
建筑工程量计算公式及计算方式大全 一、平整场地：建筑物场地厚度在±30cm以的挖、填、运、找平。 1、平整场地计算规则 （1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 （2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物外墙外边线、平整场地计算公式 S=（A+4）×（B+4）=S底+2L外+16 式中：S———平整场地工程量；A———建筑物长度方向外墙外边线长度；B———建筑物宽度方向外墙外边线长度；S底———建筑物底层建筑面积；L外———建筑物外墙外边线周长。 该公式适用于任何由矩形组成的建筑物或构筑物的场地平整工程量计算。 二、基础土方开挖计算 开挖土方计算规则 （1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。（2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指基础底宽外加工作面，当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。 2、开挖土方计算公式： （1）、清单计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积×挖土深度。 （2）、定额规则：基槽开挖：V=（A+2C+K×H）H×L。式中：V———基槽土方量；A———槽底宽度；C———工作面宽度；H———基槽深度；L———基槽长度。. 其中外墙基槽长度以外墙中心线计算，墙基槽长度以墙净长计算，交接重合出不予扣除。基坑开挖：V=1/6H[A×B+a×b+(A+a)×(B+b)+a×b]。式中：V———基坑体积；A—基坑上口长度；B———基坑上口宽度；a———基坑底面长度；b———基坑底面宽度。 三、回填土工程量计算规则及公式 1、基槽、基坑回填土体积=基槽（坑）挖土体积-设计室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分的体积。
8．1．4 地层变形预测与分析 通常设计阶段的地面沉降预测方法可分为两类，一是根据实测数据的统计方法—Peck 公式是其典型代表：二是采用有限元和边界元的数值方法。 采用Peck 法计算的盾构隧道地面沉降量及沉陷槽计算公式如下式；其沉陷槽横向分布见图。 exp(max )(S x S =-22 2i x ） ? ?? ? ? Φ-?=2452tg Z i π 式中：V —地层损失（地表沉降容积）； W-R β=——i W Z β 2R 最大曲率点 -x S 3i Z 反弯点 +x
i—沉降槽曲线反弯点； z—隧道中心埋深 根据本标段的地质条件和埋深等，得i=6.9m，由此根据以往的工程实践及经验公式，沉陷槽宽度B≈5i，可得单个隧道盾构推进引起的地表横向沉陷槽宽度约为35m，两座隧道盾构推进引起的地表横向沉陷曲线叠加后其沉陷槽宽度约为50m，并且沉陷槽的主要范围在隧道轴线m范围内，离轴线m的沉降量约为最大沉降量的60%～70%，离轴线m的沉降量约为最大沉降量的25%。 地层损失V值主要是由盾尾空隙引起的土体损失量，它与盾构机盾壳厚度、盾构推进时粘附在盾构上的土体厚度及注浆量等有关，即 V=V尾+V粘-V浆 盾构推进时粘附在盾构钢板上的土体厚度约为20～40mm，盾壳厚度为70mm，则：V=V尾+V粘-V浆=1.36+0.58α-(1.36+0.58)β α为折减系数， β为同步注浆的充填系数。 取α=0.6 β=0.5 得V=0.73m2 由此可得地表最大沉陷值：Smax=23.4mm 最大斜率：Qmax=0.0013 以上分析值主要是在以往工程经验基础上结合本地铁盾构标段的真实的情况，隧道埋深16m左右情况下得出的，最大沉降量满足规范和标书要求。 虽然地表沉降形态是大体相同或相似的，但其最大沉降量总是随着施工工况和地质条件的改变而千差万别，目前控制沉降的主要手段是同步注浆和二次注浆，而注浆的环节常有各种各样的问题发生，如缺量、过量、滞后、漏浆等等，不同的沉降情况常是施工工况和工作状态的反映，同时不同的地质条件沉降亦不一样，如粉砂土较粘土隆降起量要少，沉降速率要快，淤泥质粘土后期固结沉降则要大点。以上这些都要求盾构施工时要加强监测工作，以随便什么时候都可以了解地面沉降信息，以便及时采取比较有效措施，以达到控制沉降和减少损失的目的。 8．2 理论分析 施工引起的地面沉降和围岩变形，理论分析通过地层—结构模型模拟计算，本次计算采用有限元单元法，利用2D－σ计算程序模拟计算。 8．2．1 计算模型